1樓：匿名使用者
設計汙水處理專案，一般是先算人口數多少，再按給水定額，如大城市綜合生活用水定額190－310l/人..d，計算出要建的水處理工程規模多大。反之可以計算出夠。
投資金額和工程的工藝選擇自控程度有關。籠統的估計日處理5萬噸的專案，要3000萬左右吧
2樓：
樓主想問的應該是城市汙水處理廠的吧？5萬t/d的汙水處理廠大概投資在1個億左右。至於可容納多少人，可按每人每天排放200l的廢水量計算
3樓：唔吹水
根據不同汙水水質有不同的投入資金，還難說清
4樓：匿名使用者
沒明白你問的問題。你的意思這個汙水廠是城市汙水廠？
處理的汙水是什麼性質的？不同的汙水水質，採用的工藝不同，要求的處理效果不同，都會導致不同的投入資金。
你可以說詳細點。
5樓：匿名使用者
建議：1、翻下給排水手冊，或者下點資料（汙水廠設計的畢業**），瞭解下汙水廠的設計過程
2、你的問題太籠統了，我就你提出的三個問題分別回答，其他的你自己再看下別人的**什麼的，快點。投資金額，投資金額分成幾個部分，主要包括配套管網，廠區（土建，汙水構築物，以及管理執行費用）等，在你選擇不同的工藝的時候，土建，汙水構築物的金額的差距還是很大的。第二和第三個問題其實是同一個問題。
不考慮工業廢水的情況下，人口一定，根據手冊，每個人排出的汙水量一定，你的處理能力擺在那兒，在多大的範圍內有多少人，你一算不就出來了嘛。
3、還是多看看設計方面的資料吧，你的問題，就是做一個工程。我回答的不全面
一個城鎮汙水處理廠每天處理5萬噸的城市汙水，每天處理後會產生多少的汙泥？
6樓：匿名使用者
1 剩餘汙泥量計算方法
在活性汙泥工藝中,為維持生物系統的穩定,每天需不斷有剩餘汙泥排出。它們主要由兩部分構成,一是由降解有機物bod所產生的汙泥增殖,二是進水中不可降解及惰性懸浮固體的沉積。因此,剩餘幹汙泥量可以用式(1)計算:
δx=(y1+kdθc)q(bodi-bodo)+fpq(ssi-sso)(1)
式中δx———系統每日產生的剩餘汙泥量, kgmlss/d;
y———汙泥增殖率,即微生物每代謝1kgbod所合成的mlvsskg數;
kd———汙泥自身氧化率,d-1;
θc———汙泥齡(生物固體平均停留時間),d;
y1+kdθc———汙泥淨產率係數,又稱表觀產率(yobs);
q———汙水流量,m3/d;
bodi,bodo———進、出水中有機物bod濃度,kgbod/m3;
fp———不可生物降解和惰性部分佔ssi 的百分數;
ssi,sso———進、出水中懸浮固體ss濃度,kgss/m3。
德國排水技術協會(atv)制訂的城市汙水設計規範中給出了剩餘汙泥量的計算表示式[1]。此式與式(1)本質相同,只是更加細緻,考慮了活性汙泥代謝過程中的惰性殘餘物(約佔汙泥代謝量的10%左右)及溫度修正。綜合汙泥產率係數ybod(以bod計,包含不可降解及惰性ss沉積項)寫作:
ybod=0 6×(1+ssibodi)-(1-fb)×0 6×0 08×θc×ft1+0 08×θc×ft(2)
ft=1 702(t-15)(3)
式中fb———微生物內源呼吸形成的不可降解部分,取值0 1;
ft———溫度修正係數。
比較(1),(2)兩式,可知在atv標準中動力學引數y,kd分別取值0．6和0．08d-1,進水中不可降解及惰性懸浮固體(fp部分)佔總進水ss的60%。由於剩餘汙泥中揮發性部分所佔比例與曝氣池中mlvss與mlss的比值大體相當,因此剩餘幹汙泥量也可以表示成下式:
δx=yobsq(bodi-bodo)f(4)
式中f=mlvssmlss;其他符號意義同前。
式(4)與式(1)是一致的,均需確定yobs。
2 yobs的確定表觀產率
yobs=y1+kdθc具有明確的物理含義,我國《室外排水設計規範》(gbj14-87)第6 ．6．2條明確規定「在20℃,有機物以bod計時,汙泥產率係數y其常數為0 ．4～0．8。如處理系統無初次沉澱池,y值必須通過試驗確定。」同款還規定了kd20℃的常數值0．04～0 ．075d-1。
從中可以看出,y值變化幅度達100%,kd的變化幅度達87 5%。對於不設初沉池的活性汙泥系統,常常將已有類似汙水處理廠的執行經驗,作為設計上的參考。表1是幾種典型活性汙泥工藝yobs(或y,kd)取值情況。
對於執行中的汙水處理廠,可通過長期執行工況引數,如θc,f(汙泥負荷,kgbod/(kgmlvss·d))求得yobs實際值,或迴歸出適用於該廠的y,kd值。yobs用θc,f表示為:yobs=1θcf(5) 據實際執行引數並利用式(5)計算得出的北京市方莊汙水處理廠(傳統活性汙泥工藝)和酒仙橋汙水處理廠(氧化溝工藝)的汙泥淨產率係數,見表2。
從表2可見,對於傳統活性汙泥工藝,文獻推薦值與實際測定值非常接近;但對於氧化溝,二者有明顯差距,其它不設初沉池的活性汙泥工藝亦存在著類似的問題。事實上,由於各個汙水處理廠的執行條件千差萬別,必然會造成yobs(或y,kd)不完全相同,有時差別還很大。
3 fp和f的取值
由式(1)可知,為正確估計和計算活性汙泥工藝中的剩餘汙泥量,合理確定不可降解及惰性部分佔總進水ss的比例是關鍵。大量的實踐表明,進入曝氣池的懸浮顆粒物質除部分有機物質發生水解而液化外,仍有40%～60%將以剩餘汙泥的形式排出系統[8]。對一般城市汙水而言,由這部分物質所引起的剩餘汙泥量在排出的總剩餘汙泥量中佔相當的比例,是不能忽略的。
進水ss中不可降解及惰性(無機)部分所佔的比例,在德國atv標準中取0．6。根據我國汙水處理廠的經驗,此值略高,因此我國大部分設計中取值0 5。根據酒仙橋廠執行引數計算得的fp值為0 42(見表3)。
若系統存在初沉池,經過初次沉澱後的出水,fp值會有所降低,通常為0 3左右(見表4)。
曝氣池的混合液中,揮發性懸浮固體(mlvss)與總懸浮固體(mlss)的比值f,受系統執行條件的影響明顯。對有初沉池的系統,此值通常保持在0 7～0 8之間;若不設初沉池,f值降低,變化的範圍也更大,一般為0．5～0 ．8,有時甚至低至0．4。一般說來,氧化溝可保持較高的f值,如酒仙橋廠的f值為0．63。
sbr則通常穩定在0．5左右[10]。
4 yobs存在較大差異的原因
從本質上講,在一個保持動態穩定的活性汙泥系統中,汙泥齡θc(通過排泥控制)決定了可能存在的優勢菌群;而有機物的多寡,營養的平衡(在mlvss一定時,受進水水質影響)則決定了微生物總體的生長水平。f值作為表徵活性汙泥系統實際執行狀態的引數,既與θc,mlvss密切關聯,又受到進水水質的影響,可以用來解釋yobs的變化。
由於前述式(1)與式(4)是等同的,忽略sso,bodo(符號意義同前),則有:yobs+fpssibodi=yobsf,從而可建立起yobs與fp,ssibodi以及f之間的關聯:
yobs=fp×ssibodi×f1-f(6)
式(6)中,fp與ssibodi體現了進水水質差異對汙泥產率的影響,有無初沉池是關鍵因素,f則與執行工況緊密聯絡。根據表4所列城市汙水的代表性fp和ssibodi值,通過式(6)繪製yobs～f的關係曲線,見圖1。
從圖1可以看出,對無初沉池的活性汙泥系統,f的微小變化,會帶來yobs的較大改變,特別是當f>0 6時。排泥是汙水處理廠的關鍵操作,因對汙泥排放量的控制不同,加之進水水質的變化,使得f值可能在0 4～0 7甚至更大的範圍內變動,相應的汙泥產率係數yobs可能低至0 ．3,也可能超過1 ．0,可見排泥過程對汙泥產率的影響極大。
對同一汙水處理廠,其執行條件是複雜多變的,而設計只是滿足了某種特定狀況,必然造成實際汙泥產率與設計存在較大差距;對不同汙水處理廠,即使它們的工藝設計完全相同,由於實際執行控制引數及來水水質不同,因此yobs也會有不同。就一般城市汙水而言,進水ss與bod濃度大致相同,若不設初沉池,通常要求f值控制在0 6以下(f>0 6以後yobs變化顯著,不利系統執行),此時yobs介於0 3～0 6之間,這也是大多數汙水處理廠汙泥產率係數的設計取值範圍。
5 結語
(1)在活性汙泥工藝設計中,正確估算剩餘汙泥量非常重要,為此需解決兩方面的問題:一是確定汙泥產率係數yobs;另一是確定進水ss中不可降解及惰性懸浮固體的比例。
(2)對傳統活性汙泥法,可根據已有規範及資料給定的y,kd值,計算yobs;對不設初沉池的活性汙泥變型工藝,yobs會隨mlvss/mlss比值顯著變化,變化範圍為0 3～1 0。可見,根據來水水質情況,通過調整排泥,可明顯影響汙泥產率。
(3)若城市汙水處理廠不設初沉池,在設計時,yobs取值介於0 3～0 6之間,且需控制mlvss/mlss比值在0 6以下。 (4)對於城市汙水,原水ss中不可降解及惰性懸浮固體的比例,在設計中可取50%,經初沉池後,通常降至30%左右。
對於實際汙水處理規模大於5萬m3/d的城鎮二級汙水處理廠，其產生的汙泥宜通過中溫厭氧消化進行減量化、穩定化處理，同時進行沼氣綜合利用。
對於園林和綠地等土地資源豐富的中小型城市的中小型城鎮汙水處理廠，可考慮採用汙泥好氧發酵技術處理汙泥，並採用土地利用方式消納汙泥。廠址遠離環境敏感點和敏感區域時，宜選用條垛式好氧發酵工藝；廠址附近有環境敏感點和敏感區域時，可選用封閉發酵槽式（池）好氧發酵工藝。
對於大中型城市且經濟發達的地區、大型城鎮汙水處理廠或部分汙泥中有毒有害物質含量較高的城鎮汙水處理廠，可採用汙泥幹化焚燒組合工藝處置汙泥。應充分利用焚燒汙泥產生的熱量和附近穩定經濟的熱源幹化汙泥。汙泥幹化焚燒廠的選址應採取就近原則，避免遠距離輸送。
汙泥幹化技術應和焚燒以及餘熱利用相結合，不鼓勵對汙泥進行單獨熱幹化。
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