1樓：匿名使用者
連續樑和多跨連續雙向板最不利荷載佈置
一、連續樑
跨數超過五跨的連續樑、板，當各跨荷載相同且跨度相差不超過10%時，可按5跨的等跨連續樑、板計算。
等跨連續樑，當跨數超過五跨時，除邊跨第一跨、邊跨第二跨的中間各跨的內力與第三跨非常接近，故為減少計算工作量，所有中間跨的內力和配筋都可以按第三跨處理。連續樑活荷載(豎向)最不利佈置的規律：
(1) 求某跨跨內最大正彎矩時，應在本跨佈置活荷載，然後隔跨佈置；
(2) 求某跨跨內最小正彎矩(或最大負彎矩)時，本跨不佈置活荷載，而在其左右鄰跨佈置，然後隔跨佈置；
(3) 求某支座最大負彎矩時，應在該支座左右兩跨佈置活荷載，然後隔跨佈置；
(4) 求某支座左、右最大剪力時，活荷載佈置方式與求該支座最大負彎矩時的佈置相同。
永久荷載(恆荷載)應按實際情況佈置。相關規範條文：
《高層建築混凝土結構技術規程》(jgj 3-2002、j 186-2002)第5.1.8條：
高層建築結構內力計算中，當樓面活荷載大於4kn/m^2時，應考慮樓面活荷載不利佈置引起的樑彎矩的增大。
《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)(2023年版)第3.2.5條第2款第二項：
(可變荷載的分項係數)對標準值大於4kn/m^2的工業房屋樓面結構的活荷載取1.3。
在第3.2.5條的條文說明中，未明確限定為工業房屋的樓面結構，只是說「對於標準值大於4kn/m^2的樓面活荷載……」。
二、多跨連續雙向板
多跨連續雙向板的計算多采用以單區格板計算為基礎的實用計算方法。此法假定：支承樑不產生豎向位移且不受扭。
為免計算誤差過大，雙向板沿同一方向相鄰跨度的比值lmin/lmax≥0.75。
(1) 求跨中最大正彎矩
對荷載進行分解。荷載g+q/2滿布，±q/2間隔佈置。g是均布恆荷載，q是均布活荷載。
對於滿布荷載g+q/2，近似認為各區格板都固定支承在中間支座上；對於間隔佈置荷載±q/2，近似認為各區格板在中間支座處都是簡支的。沿板周邊按實際支承情況確定。
(2) 求支座最大負彎矩
支座最大負彎矩可近似按漫布活荷載時求得。這時近似認為各區格板都固定在中間支座上，沿板周邊仍按實際支承情況確定。由相鄰區格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時，取絕對值較大值作為該支座最大負彎矩。
對連續樑結構，活荷載在不同跨的不同佈置，對樑的支座彎矩和跨中彎矩的影響是不同的，即通過活荷載的不利佈置可以得到支座截面或跨中截面的不利設計彎矩和剪力。對高層空間結構而言，同樣存在樓面活荷載不利佈置問題，只是活荷載不利佈置方式比連續樑結構更為複雜，通常以樓面樑圍成的平面區域(房間)為單位考慮活荷載的不利佈置，其計算工作量比連續樑成倍增加。一方面，高層建築結構層數很多，每層的房間也很多，活荷載在各層間的分佈情況極其繁多，難以一一計算。
所以，一般考慮樓面活荷載不利佈置時，也僅考慮活荷載在同一樓層內的不利佈置，而不考慮不同層之間的相互影響，這種做法在國際上也是常用的，其精度可以滿足實際工程設計的要求。
另一方面，目前國內混凝土結構高層建築由永久荷載和活荷載引起的單位面積重力荷載，框架與框架-剪力牆結構約為12～14kn/m^2，剪力牆和簡體結構約為13～16kn/m^2，而其中活荷載部分約為2～3kn/m^2，只佔全部重力的15～20%，活荷載不利分佈的影響較小。所以，一般情況下，可不考慮考慮樓面活荷載不利佈置的影響。除進行活荷載不利分佈的詳細計算分析外，也可將未考慮活荷載不利分佈計算的框架樑彎矩乘以放大係數予以近似考慮，該放大係數通常可取為1.
1～1.3，活載大時可選用較大數值。近似考慮活荷載不利分佈影響時，樑正、負彎矩應同時予以放大，而並非只考慮樑跨中正彎矩的增大。
這種方法，在我國工程設計中已經廣泛應用，實踐證明大多數情況下也是切實可行的。高層建築結構內力計算中，如果活荷載較大，其不利分佈對樑彎矩的影響會比較明顯，計算時應予考慮，所以規程有第5.1.
8條的規定。對柱、剪力牆的影響相對不明顯。
須注意，實際計算時樓面活荷載應按滿布和不利佈置分別考慮。
參考文獻：
曹雙寅,舒贛平,馮健,等.工程結構設計原理[m].南京：東南大學出版社,第1版,2002:443~457.
2樓：匿名使用者
首先知道連續樑的內力圖，包括剪力圖和彎矩圖其次要理解連續樑內力影響線，這應該是最關鍵的在剪力圖或者彎矩圖的影響線正區域內佈置正向荷載（一般荷載都是豎直向下），其必然為最不利荷載佈置。
3樓：匿名使用者
荷載隔跨佈置最不利。
畫出四跨連續樑的所有活荷載不利佈置,並寫出相應的最不利荷載？
4樓：
連續樑和多跨連續雙向板最不利荷載佈置
一、連續樑跨數超過五跨的連續樑、板，當各跨荷載相同且跨度相差不超過10%時，可按5跨的等跨連續樑、板計算。等跨連續樑，當跨數超過五跨時，除邊跨第一跨、邊跨第二跨的中間各跨的內力與第三跨非常接近，故為減少計算工作量，所有中間跨的內力和配筋都可以按第三跨處理。連續樑活荷載(豎向)最不利佈置的規律：
(1) 求某跨跨內最大正彎矩時，應在本跨佈置活荷載，然後隔跨佈置； (2) 求某跨跨內最小正彎矩(或最大負彎矩)時，本跨不佈置活荷載，而在其左右鄰跨佈置，然後隔跨佈置； (3) 求某支座最大負彎矩時，應在該支座左右兩跨佈置活荷載，然後隔跨佈置； (4) 求某支座左、右最大剪力時，活荷載佈置方式與求該支座最大負彎矩時的佈置相同。永久荷載(恆荷載)應按實際情況佈置。相關規範條文：
《高層建築混凝土結構技術規程》(jgj 3-2002、j 186-2002)第5.1.8條：
高層建築結構內力計算中，當樓面活荷載大於4kn/m^2時，應考慮樓面活荷載不利佈置引起的樑彎矩的增大。《建築結構荷載規範》(gb50009-2001)(2023年版)第3.2.
5條第2款第二項： (可變荷載的分項係數)對標準值大於4kn/m^2的工業房屋樓面結構的活荷載取1.3。
在第3.2.5條的條文說明中，未明確限定為工業房屋的樓面結構，只是說「對於標準值大於4kn/m^2的樓面活荷載……」。
二、多跨連續雙向板多跨連續雙向板的計算多采用以單區格板計算為基礎的實用計算方法。此法假定：支承樑不產生豎向位移且不受扭。
為免計算誤差過大，雙向板沿同一方向相鄰跨度的比值lmin/lmax≥0.75。 (1) 求跨中最大正彎矩對荷載進行分解。
荷載g+q/2滿布，±q/2間隔佈置。g是均布恆荷載，q是均布活荷載。對於滿布荷載g+q/2，近似認為各區格板都固定支承在中間支座上；對於間隔佈置荷載±q/2，近似認為各區格板在中間支座處都是簡支的。
沿板周邊按實際支承情況確定。 (2) 求支座最大負彎矩支座最大負彎矩可近似按漫布活荷載時求得。這時近似認為各區格板都固定在中間支座上，沿板周邊仍按實際支承情況確定。
由相鄰區格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時，取絕對值較大值作為該支座最大負彎矩。對連續樑結構，活荷載在不同跨的不同佈置，對樑的支座彎矩和跨中彎矩的影響是不同的，即通過活荷載的不利佈置可以得到支座截面或跨中截面的不利設計彎矩和剪力。對高層空間結構而言，同樣存在樓面活荷載不利佈置問題，只是活荷載不利佈置方式比連續樑結構更為複雜，通常以樓面樑圍成的平面區域(房間)為單位考慮活荷載的不利佈置，其計算工作量比連續樑成倍增加。
一方面，高層建築結構層數很多，每層的房間也很多，活荷載在各層間的分佈情況極其繁多，難以一一計算。所以，一般考慮樓面活荷載不利佈置時，也僅考慮活荷載在同一樓層內的不利佈置，而不考慮不同層之間的相互影響，這種做法在國際上也是常用的，其精度可以滿足實際工程設計的要求。另一方面，目前國內混凝土結構高層建築由永久荷載和活荷載引起的單位面積重力荷載，框架與框架-剪力牆結構約為12～14kn/m^2，剪力牆和簡體結構約為13～16kn/m^2，而其中活荷載部分約為2～3kn/m^2，只佔全部重力的15～20%，活荷載不利分佈的影響較小。
所以，一般情況下，可不考慮考慮樓面活荷載不利佈置的影響。除進行活荷載不利分佈的詳細計算分析外，也可將未考慮活荷載不利分佈計算的框架樑彎矩乘以放大係數予以近似考慮，該放大係數通常可取為1.1～1.
3，活載大時可選用較大數值。近似考慮活荷載不利分佈影響時，樑正、負彎矩應同時予以放大，而並非只考慮樑跨中正彎矩的增大。這種方法，在我國工程設計中已經廣泛應用，實踐證明大多數情況下也是切實可行的。
高層建築結構內力計算中，如果活荷載較大，其不利分佈對樑彎矩的影響會比較明顯，計算時應予考慮，所以規程有第5.1.8條的規定。
對柱、剪力牆的影響相對不明顯。須注意，實際計算時樓面活荷載應按滿布和不利佈置分別考慮。參考文獻：
曹雙寅,舒贛平,馮健,等.工程結構設計原理[m].南京：
東南大學出版社,第1版,2002:443~457.
對多跨連續樑、板，當跨度差不超過多少時，可按等跨連續樑、板計算
5樓：匿名使用者
對於五跨和五跨以內的連續樑、板，跨數按實際跨度考慮..對於五跨以上的連續樑、板，當跨度相差不超過10%時，且各跨截面尺寸及荷載相同時，可近似按五跨連續樑、板進行計算.
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